Shot-by-shot erosion modeling of retired 120-мм M256 gun tube

دسته بندی: تجهیزات نظامی: سلاح
ویرایش:  
نویسندگان: Sopok S.,  Vottis P.,  O’Hara P.,  Pflegl G.,  Rickard C.  
سری:  
 
ناشر:  
سال نشر:  
تعداد صفحات: 26 
زبان: English 
فرمت فایل : PDF (درصورت درخواست کاربر به PDF، EPUB یا AZW3 تبدیل می شود) 
حجم فایل: 977 کیلوبایت 

قیمت کتاب (تومان) : 43,000

N.Y. Watervliet: مرکز تحقیقات، توسعه و مهندسی تسلیحات ارتش ایالات متحده. 1998. از آنجایی که پایگاه داده فرسایش تفنگ ما برای لوله‌های 120 میلی‌متری M256 در حال خدمت و خارج از سرویس با گلوله‌های سری M829Ax افزایش می‌یابد، الگوها و مکانیسم‌های فرسایش متمایز هستند. در حال ظهور. تنوع برای اسلحه های M256 با گلوله های سری M829Ax بسته به تعداد گلوله ها، نوع دور، دمای تهویه گرد و ترتیب آنها وجود دارد. مدل فرسایش سیستم تفنگ M256/M829Ax ما - با بالستیک داخلی، ترموشیمی و اجزای لایه مرزی - دائماً توسط داده‌های فرسایش و تجزیه و تحلیل مواد از لوله‌های تفنگ شلیک شده هدایت و اصلاح می‌شود. اصلاحات اخیر شامل بهبود مدل نوردهی زیرسطحی فولادی تفنگ به دلیل کیفیت بالا و به‌دست آوردن داده‌ها از لوله‌های M256 در حال خدمت است. سایر اصلاحات اخیر در مدل انتقال حرارت لایه مرزی بر اساس داده های حرارتی لوله های M256 است. این اصلاحات شامل بهبود/ادغام اثرات خنک‌کننده گاز مورد، اثرات اختلاط/گرمایش گاز متلاطم، و سهم بسیار جزئی از اثرات خنک‌کننده ورید انقباض مخروطی است. این اصلاحات اخیر به دور از دیوارهای ترک توسط عمق بسته بندی مجدد دیوار حرارتی موقعیتی، عمق تبدیل دیواره حرارتی و داده های ترموکوپل کالیبره می شوند. یک مدل فرسایش تفنگ جامع برای اسلحه 120 میلی متری M256 با گلوله های سری M829Ax شرح داده شده است. علاوه بر این، یک پیش‌بینی مدل‌سازی فرسایش شات به شات برای سریال لوله تفنگ 120 میلی‌متری M256 شماره 1988 شرح داده شده است. برای این لوله تفنگ، پیش‌بینی فرسایش شامل دو نوع گلوله شلیک شده، M829 و M829A2 و سه دمای تهویه گرد آنها، گرم، محیط و سرد است. مکانیسم فرسایش تفنگ شامل بررسی حرارتی صفحه کروم خنثی، تخریب سطحی بعدی زیرلایه فولادی تفنگ زیرسطحی در پایه‌های ترک کروم، سپس پوسته شدن پلاکت کروم، و متعاقباً شستشوی گاز فولادی تفنگ لخت است. این مدل فرسایش تفنگی به درستی محاسبه و پیش بینی می کند که بدترین منطقه فرسایش یافته در فاصله 1.2 تا 2.4 متری از سطح عقب لوله است. سایش بیش از حد پوزه توسط یک مکانیسم متفاوت و کاملاً مکانیکی بدون شستشو با گاز است. مهمتر از همه، در اینجا مقادیر نسبی شارژ کامل موثر مرتبط با فرسایش گلوله های انرژی جنبشی اسلحه M256 میدانی در دماهای مختلف تهویه گرد آورده شده است.

N.Y. Watervliet: US Army Armament Research, Development and engineering center. 1998. As our gun erosion database increases for in-service and out-of-service 120-mm M256 tubes with M829Ax series rounds, distinct erosion patterns and mechanisms are emerging. Variability exists for M256 guns with M829Ax series rounds depending on round count, round type, round-conditioning temperature, and their order. Our M256/M829Ax gun system erosion model—with its interior ballistics, thermochemistry, and boundary layer components—is constantly being guided and refined by the erosion and materials analysis data from fired gun tubes. A recent refinement includes the improvement of the gun steel subsurface exposure model due to high quality, difficult to obtain data from in- service M256 tubes. Other recent refinements to the boundary layer heat transfer model are based on thermal data from M256 tubes. These refinements include the improvement/incorporation of case gas cooling effects, turbulent gas mixing/heating effects, and a very minor contribution from forcing cone-induced vena contracta cooling effects. These latter refinements are calibrated away from crack walls by positional thermal wall repacking depth, thermal wall transformation depth, and thermocouple data. A comprehensive gun erosion model is described for the 120-mm M256 gun with its M829Ax series rounds. In addition, a detailed shot-by-shot erosion modeling prediction is described for retired 120-mm M256 gun tube serial #1988. For this gun tube, the erosion prediction includes the two types of rounds fired, M829 and M829A2, and their three round-conditioning temperatures, hot, ambient, and cold. The gun erosion mechanism consists of heat checking the inert chromium plate, subsequent interfacial degradation of the subsurface gun steel substrate at the chromium crack bases, then chromium platelet spalling, and subsequent bare gun steel gas wash. This gun erosion model correctly calculates and predicts that the worst eroded region is at 1.2 to 2.4 meters from the rear face of the tube. The excessive muzzle wear is by a different, purely mechanical gas wash-free mechanism. Most importantly, given herein are the relative erosion-related effective full-charge values of the fielded M256 gun kinetic energy rounds at various round-conditioning temperatures.